换热器技术及进展 目录

**篇管壳式换热器
**章 管壳式换热器壳型与弓形折流板及其传热性能
**节单弓形折流板、壳型和流路的对称性与传热
第二节管壳式冷凝器*佳弓形折流板间距与传热温差的"温度--焓"计算法及其*佳化设计
第二章壳程强化传热新结构
**节壳程平行流分隔板的流场与传热性能
第二节螺旋折流片在壳程的强化传热
第三节椭圆管管束换热器和混合管管束
第三章强化传热管
**节 螺旋槽管、横纹肋槽管及线圈内插件管的强化传热性能、摩擦因子及其较
第二节螺旋扭带内插件层流下扭曲比对传热和摩擦因子的影响
第三节内微翅管单相传热和流体力学性能
第四节三维翅片管的膜状冷凝强化传热性能、影响因素以及与二维低翅片管和光管的比较
第五节鱼脊型内微翅管的冷凝强化传热性能及与螺旋内微翅管和光管的比较
第六节强化池核沸腾传热管的研究进展及其在制冷剂R134a上的应用
第七节 三种复合强化管（外低翅片内肋管、外结构翅内螺旋肋管和外表面多孔内轧槽管）浸没式蒸发器壳程池沸腾性能及其比较
第四章管式及管壳式换热器电场强化传热
**节电场强化沸腾传热
第二节外加电场对弱导电工质管外强化沸腾传热的试验研究
第三节管式换热器电流体动力学（EHD）强化冷凝传热效应
第五章管式换热器污垢
**节污垢模型及污垢曲线
第二节影响换热器污垢的主要因素
第三节影响换热器污垢形成的其他凶素
第四节几种强化传热管的防垢性能
第五节 管式换热器与板式换热器污垢性能的比较
参考文献
第二篇喷淋湿式蒸发冷却冷凝器
**章喷淋湿式蒸发冷却冷凝器传热的机理及圆光管管束和板翅片圆管管束
**节 喷淋湿式蒸发冷却冷凝传热的机理
第二节翅片管管束热力性能及其与光管管束的比较
第二章椭圆光管管束蒸发冷却换热器和冷凝器的性能以及椭圆管的强化传热
**节过程分析
第二节椭圆管传热传质性能分析以及与圆管管束的比较
第三章喷淋蒸发冷却器、冷凝器水至管束液膜的降膜机理以及椭圆管管柬、
扭曲管管束和低翅片管管束的比较
**节降膜机理
第二节低翅片和光管垂直布置时管排喷淋的降膜蒸发以及管排冷凝的流型转变关系
第四章蒸发式冷却冷凝器的强化传热性能
**节扭曲管与改性管的强化传热性能
第二节填料层的强化传热性能及管束的传热和压降
第五章填料型直接接触蒸发式空调冷却器概述
第六章蒸发式冷却冷凝器研究进展概况
**节设备性能实验与应用研究进展
第二节传热传质模型与模拟研究
第三节气液两相流降膜蒸发传热及流动的研究
第四节2007年国内试验的进展%

换热器技术及进展 节选

**章 管壳式换热器壳型与弓形折流板及其传热性能
**节单弓形折流板、壳型和流路的对称性与传热
一、前言
对理想的单相流弓形折流板管壳式换热器，假设其具有无限多的弓形折流板，这时在每块折流板跨中的每个横截面内（垂直于换热器轴线方向）壳程流体是完全均匀混合的，因而其截面上的温度分布也是均匀的。但实际中的换热器，其横向弓形折流板数是有限的，故各跨内各横截面上的壳程流体只能做到部分地混合，因而壳程横截面上的流体温度分布是不均匀的。对此，有关文献报道了美国列管式换热器制造商协会（TEMA）标准（与我国标准相同）中的1—2G和1—2H，以及1—1E和1—2J管壳式换热器等的单相对流传热，以及横向弓形折流板数Nb对其换热效率影响的许多研究工作（包括1—1、1—2和1—N TEMA E型；1—2TEMA J型；1—2 TEMA G型和1—2 TEMA H型换热器），今分别介绍如下。
二、TEMA E型换热器
1.1—1 TEMA E型换热器（单壳程单管程）
Gaglayan和Buthol将有限的横向弓形折流板跨，考虑为横截面上管程和壳程流体均为非均匀混合的，即所谓“非混合一非混合”式错流换热器。而只有在每折流板跨出口处（折流板缺口区）壳程流体才相混合，即认为壳程流体在任二个相邻跨之间处才均匀混合，于是在该跨出口处，在呈均匀混合流平均温度下进入到下一跨；而管程流体则考虑为整个管程流道内都是呈非均匀混合流的，他们用有限差分数值分析法来分析，将其分析结果作成具2块、3块、4块、5块和7块折流板跨的传热温差校正因子F图线（如果理想化地把端跨也看作为与中间跨都是相同的，那么即相应为1，2，3，4和6块折流板）。1—1 TEMA E型当其管程流体计算的热效率Pt=0.7时，对数平均传热温差校正因子F与管程和壳程流体热容比R和壳程折流板数Nb的关系，见表1—1。
……

换热器技术及进展 内容简介

本书介绍的主要内容为管壳式换热器、板式换热器、湿式喷淋蒸发冷却冷凝器和套管式换热器的技术及其进展。在作者已出版的《化工机械工程手册——换热设备篇》、《换热器设计手册》以及《石油化工厂设备检修手册——换热器》中都已分别包括了有关管壳式和板式换热器的章节，其内容各有特色。在《管式换热器强化传热技术》一书中也包括了湿式喷淋蒸发冷却和冷凝器的章节。本书是在以上这些章节介绍的基础上对21世纪以来国内外在管壳式换热器、板式换热器和湿式喷淋蒸发冷却冷凝器的*新技术进展以及带有强化传热翅片的套管式换热器及其环形空间的传热等新内容又作了进一步的阐述。

换热器技术及进展 节选

**章 管壳式换热器壳型与弓形折流板及其传热性能
**节单弓形折流板、壳型和流路的对称性与传热
一、前言
对理想的单相流弓形折流板管壳式换热器，假设其具有无限多的弓形折流板，这时在每块折流板跨中的每个横截面内（垂直于换热器轴线方向）壳程流体是完全均匀混合的，因而其截面上的温度分布也是均匀的。但实际中的换热器，其横向弓形折流板数是有限的，故各跨内各横截面上的壳程流体只能做到部分地混合，因而壳程横截面上的流体温度分布是不均匀的。对此，有关文献报道了美国列管式换热器制造商协会（TEMA）标准（与我国标准相同）中的1—2G和1—2H，以及1—1E和1—2J管壳式换热器等的单相对流传热，以及横向弓形折流板数Nb对其换热效率影响的许多研究工作（包括1—1、1—2和1—N TEMA E型；1—2TEMA J型；1—2 TEMA G型和1—2 TEMA H型换热器），今分别介绍如下。
二、TEMA E型换热器
1.1—1 TEMA E型换热器（单壳程单管程）
Gaglayan和Buthol将有限的横向弓形折流板跨，考虑为横截面上管程和壳程流体均为非均匀混合的，即所谓“非混合一非混合”式错流换热器。而只有在每折流板跨出口处（折流板缺口区）壳程流体才相混合，即认为壳程流体在任二个相邻跨之间处才均匀混合，于是在该跨出口处，在呈均匀混合流平均温度下进入到下一跨；而管程流体则考虑为整个管程流道内都是呈非均匀混合流的，他们用有限差分数值分析法来分析，将其分析结果作成具2块、3块、4块、5块和7块折流板跨的传热温差校正因子F图线（如果理想化地把端跨也看作为与中间跨都是相同的，那么即相应为1，2，3，4和6块折流板）。1—1 TEMA E型当其管程流体计算的热效率Pt=0.7时，对数平均传热温差校正因子F与管程和壳程流体热容比R和壳程折流板数Nb的关系，见表1—1。
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